振動(dòng)電機(jī)殼鑄件的材質(zhì)為4T0一1生產(chǎn)中時(shí)常在位于上型的一個(gè)支座上產(chǎn)生縮陷(縮陷強(qiáng)度不盡相同)，由此引起的鑄件次品、廢品率為10%一15%。前一階段，連續(xù)兩爐機(jī)殼的縮陷次品、廢品率均為。后來，通過對造型工藝和爐前配料進(jìn)行分析和現(xiàn)場澆注觀察，找到了產(chǎn)生縮陷的原因并采取了相應(yīng)的措施，使這一缺陷的次品、廢品率降為零，從而了這一缺陷。

鑄件縮陷是在鑄件表面出現(xiàn)的塌陷程度不同的凹坑，在縮陷部位常有內(nèi)縮孔或縮松存在，主要是由于補(bǔ)縮不足造成的。通過對振動(dòng)電機(jī)殼原造型工藝的了解發(fā)現(xiàn)，該鑄件除設(shè)有砂45~的直澆道和45250~18mm的梯形截面內(nèi)澆道外，沒有采取其他任何工藝措施，而且直澆道壓頭(相對于鑄件在鑄型中的   高部位)不足50mm。在澆注現(xiàn)場觀察發(fā)現(xiàn)，到澆注后期，盡管澆注速度有所減小，但當(dāng)鑄型和直澆道充滿后馬上停止?jié)沧⒁谱邼舶?，這樣約30一40.后發(fā)現(xiàn)直澆道內(nèi)液面下降了約50一60m。。為了做對比試驗(yàn)，在澆   個(gè)鑄型時(shí)，當(dāng)鑄型和直澆道注滿鐵液移走澆包后約205，待直澆道內(nèi)液面下降約30一4omnr時(shí)，再用手端包補(bǔ)澆鐵液。結(jié)果在清理鑄件時(shí)發(fā)現(xiàn)前者有縮陷而后者沒有。這說明此時(shí)的縮陷主要是由于直澆道壓頭過低、補(bǔ)充鐵液不足造成的。在該情況下；后期澆注速度的快慢對是否產(chǎn)生縮陷和縮陷的程度大小有很大關(guān)系。

另外，我們還發(fā)現(xiàn)，在每一大包鐵液中(鐵液包容量為650kg，每個(gè)鑄件重120翰)，前半包鐵液澆注的鑄件產(chǎn)生縮陷的兒率比后半包鐵液澆往的鑄件產(chǎn)生縮陷的J仁率大。經(jīng)統(tǒng)計(jì)，以前鑄件縮陷次品、廢品率大約為10%一15%時(shí)，在所有由縮陷引起的次品、廢品鑄件中，用前半包鐵液澆注的鑄件約占67.2%，用后半包鐵液澆注的鑄件約占32.8%。這說明澆注溫度的高低對縮陷的產(chǎn)生與否和縮陷的程度大小也有影響。

對于后來出現(xiàn)的連續(xù)兩爐機(jī)殼10%縮陷的情況來看，我們認(rèn)為澆注溫度和澆注速度的影響已不是主要的了。通過對保留的護(hù)前三角試片的觀察發(fā)現(xiàn)，試片的白口寬度、三面縮陷程度以及試片   的縮松程度明顯增大。對鑄件本體取樣化驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)與正常處理的球墨鑄鐵鑄件相比，殘留稀土和殘留鎂含量分別增加0.017%和0.01%，這充分說明球化劑加入量比原來增加了。根據(jù)該廠爐前處理?xiàng)l件下稀土和鎂的鐵液吸收率推算出，當(dāng)時(shí)的球化劑加入量約為2.1%一2.2%。通過對爐前配料人員的了解也證實(shí)了這一點(diǎn)。

我們知道，鎂和稀土等球化元素都是強(qiáng)烈的反石墨化元紊，能使球化后鐵液的白口傾向增大，稀土和鎂在鐵液中的殘留量越多，鑄件產(chǎn)生針孔、縮松的傾向以及產(chǎn)生白口的傾向越大。而孕育劑的作用就是或白口，該廠的爐前配料恰恰就是在增大了球化劑用量的同時(shí)，孕育劑《753Fe)的用量沒有相應(yīng)增加。從而導(dǎo)致鑄件有比較大的白臼傾向，使鐵液在凝固后期的石墨化膨脹蚤減小，因而表觀收縮量增大，此時(shí)，若鐵液補(bǔ)縮跟不上，會(huì)很容易在鑄件的較高、較厚大部位產(chǎn)生縮陷，嚴(yán)重者會(huì)產(chǎn)生內(nèi)部縮孔。

電機(jī)殼縮陷的產(chǎn)生原因分析由光明機(jī)械編輯整理。